958 Technische 
rungen an und erhält in einer Tabelle die Beträge 
der eutektischen Restschmelze in diesen Legierun- 
gen. Einen Vergleich dieser Ergebnisse mit den 
sehr interessanten quantitativen Ergebnissen 
Mazzottos, der eine sehr wertvolle Nachprüfung 
hätte ergeben müssen, führt der Verfasser leider 
nicht aus. 
Er berechnet ferner in ähnlicher Weise die 
mittlere Zusammensetzung der infolge der Gleich- 
gewichtsstörungen nicht abgesättigten Primär- 
kristalle von zinnhaltigem Blei. Auch diese Zah- 
len würden sich gut mit Mazzottos Berechnungen 
vergleichen lassen. 
Fernere Studien über den Einfluß einer 
Krümmung der Liquidus und Solidus (die ja bis- 
her beide geradlinig angenommen wurden) er- 
geben, daß diese im allgemeinen so gering ist, daß 
man ohne Kenntnis des genaueren Verlaufs von 
Liquidus und Solidus lediglich aus der Lage des 
eutektischen Punktes und der Endpunkte der Eu- 
tektikalen im Gleichgewicht den Grad der Gleich- 
gewichtsstörung berechnen kann. 
Das Ergebnis der Versuche ist eine scheinbare 
Lage der Soliduskurve. Zwischen dieser und der 
wahren Lage müssen die bei normalen Abküh- 
lungsgeschwindigkeiten erhaltenen realen Werte 
liegen. Die Lage des Endpunktes der Eutektika- 
len hängt von der Abkiihlungsgeschwindigkeit 
und mehr noch von der Zusammensetzung der Le- 
gierung ab. Dabei ist zu beachten, daß die Ab- 
kühlungsgeschwindigkeit auch in den verschiede- 
nen Teilen einer Metallmasse ungleich ist. 
Der Verfasser läßt dann weiter die Annahme 
des geradlinigen Verlaufes von Solidus und Liqui- 
dus fallen und gibt eine erweiterte und kompli- 
zierte Formel für die Bewältigung dieses Pro- 
blems. Er wendet diese Gleichung auf die Kri- 
stallisation der Messinge, Bronzen und Kupfer- 
Nickel-Legierungen an und berechnet so die bei 
Erreichung der verschiedenen Umsetzungstempe- 
raturen (bei denen die vorher ausgeschiedene Kri- 
stallart sich mit der Schmelze unter Bildung an: 
derer Kristalle umsetzt) übrig bleibenden Mengen 
Flüssigkeit und die scheinbaren Verschiebungen 
der Soliduskurven. Diese Reaktionen selbst wer- 
den in die Rechnungen vorläufig nicht einge- 
zogen. 
Auf den Abkühlungskurven, die die fallenden 
Temperaturen in Abhängigkeit von der fortschrei- 
tenden Zeit darstellen, prägen sich bekanntlich die 
verschiedenen Wärmeentwicklungen, die den Re- 
aktionen im Inneren der Masse, beispielsweise der 
eutektischen Kristallisation entsprechen, als Ab- 
kühlungsverzögerungen aus. Der Betrag dieser 
Verzögerung, in Abhängigkeit von der Gesamtzu- 
sammensetzung der Legierung dargestellt, muß 
nach Tammanns Ausführungen, solange Gleich- 
gewicht innegehalten wird, geradlinig verlaufen. 
Mit Recht weist nun aber der Verfasser darauf 
hin, daß in den zahlreichen Untersuchungen des 
Tammannschen Institutes die Kurven der eutek- 
tischen Haltezeiten nicht geradlinig vom eutek- 
Mitteilungen. 
[ Die Natur- 
tischen Punkte zu den beobachteten Endpunkten = 
der Eutektikalen hin verlaufen, wie der Gleich- a 
gewichtszustand verlangen wiirde, sondern eine 
schwache Krümmung zeigen, die eine so regel- 
wissenschaften 
mäßige Gestalt zeigt, daß der Versuch lohnt, für 
diese eine allgemeine Gleichung aufzustellen. Das | 
Auftreten dieses gekrümmten Verlaufs gestattet 
immer den Riickschlu8 auf mangelhafte Ein- 
stellung des Gleichgewichts. 
Die relativen Mengen der Schmelze bei mitt- 
leren Abkühlungsgeschwindigkeiten lassen sich 
bei stärkerer Krümmung von Liquidus und So- 
lidus nicht berechnen. 
Der Verfasser gedenkt seine Ausführungen 
späterhin noch weiter fortzusetzen. Ihre wesent- 
liche Bedeutung liegt darin, daß sie uns lehren, 
aus der Gestalt der Zustandsdiagramme nicht 
allein die Gleichgewichtszustände der Legierungen 
für alle Zusammensetzungen und Temperaturen 
abzulesen, und die verschiedenen sich in ihrem 
Inneren vollziehenden Reaktionen zu kennen, son- 
dern auch die Gleichgewichtsstörungen ihrem 
Wesen und ihrem Betrage nach ohne weiteres zu 
beurteilen, mit denen wir unter normalen Um- 
ständen zu rechnen haben. 
Alles in allem bilden die Verhandlungen auch 
dieses Kongresses ein glänzendes Beispiel für das. 
segensreiche und befruchtende Zusammenarbeiten 
von Theorie und Praxis. Es wäre nur zu wiin- 
schen, daß auch in Deutschland eine gleiche Or- 
ganisation bestände. 
Technische Mitteilungen. 
Wassergekiihlte Hohlroste für den Dampfkessel- 
betrieb. Die ersten Versuche mit hohlen (s, Heft 76 
ds. Jahrg, S. 403), aber nur gußeisernen Einzel- 
roststäben zur Verfeuerung von Steinkohlen machte 
man schon vor ungefähr 75 Jahren. Diese Rost- 
stäbe von 70—100 mm Durchmesser und quadra- 
tischem Querschnitt fanden jedoch, ihrer zu breiten 
Brennbahn wegen, keine Aufnahme Erst der im 
Jahre 1884 von Mehrtens entworfene und später im 
Walzverfahren hergestellte Rost aus schmalen, im 
Querschnitt keilförmigen hohlen Stäben zeigte ein- 
wandfrei die Überlegenheit des wassergekühlten 
Hohlrostes dem Vollrost gegenüber, er konnte 
aber noch keine allgemeine Anwendung finden, 
weil ihm die absolute Dichtigkeit und Betriebssicher- 
heit fehlten. Seitdem aber auch diese Mängel durch 
den von Grabowsky konstruierten Hohlrost beseitigt 
sind, seitdem es gelang, mit Hilfe des modernen 
Walz- und autogenen Schweißverfahrens einen Hohlrost 
aus Siemens-Martin-Stahl herzustellen, ist die Dichtig- 
keit und dauernde Betriebssicherheit in jeder Weise 
gewährleistet. 
Die intensive Wasserkühlung bewirkt ein Ab- 
spratzen der Schlacke vom Rost. Dieser ist mit einer 
kühlen Schicht aus Aschen und Schlackestückehen be- 
deckt. Die Brennstoffschicht liest demnach nicht 
direkt auf dem Rost, sondern ist durch die kühle 
Aschen- und Schlackenschicht von diesem getrennt. 
Infolgedessen ist die Luftzufuhr zur Brennstoffschicht 
viel gleichmäßiger, der Schornsteinzug kommt inten- 
, 



